在凸輪—柔輪尺寸鏈中的間隙，隨日本HD輕量諧波減速機CSF-17-30-2UH傳動使用時間而增加，從而增大了發(fā)生齒頂干涉的可能性(或?qū)е慢X頂磨損)。因此，承載傳動嚙合側(cè)隙的計算應(yīng)按各的zui大值進行。 對承載傳動的側(cè)隙分布進行評定后可以看出，與空載傳動相比較，這種側(cè)隙分布較為有利。在波發(fā)生器長軸區(qū)，從+13°至-27°的范圍內(nèi)，側(cè)隙曲線平坦?？紤]到上面提到的兩輪的相對轉(zhuǎn)動，在該區(qū)域內(nèi)，所有齒均處于嚙合。嚙合特性接近于齒式聯(lián)接。輪齒的滑動或相對運動降到zui小。約有1/4的齒處在這個有利于嚙合的區(qū)域內(nèi)，或?qū)Ρ纠裕薪?0對齒處于該區(qū)域內(nèi)?？梢哉J為，為了傳遞載荷，這樣多的齒數(shù)已足夠了。

寬抽漸開線齒。柔輪日本HD輕量諧波減速機CSF-17-30-2UH輪緣中的應(yīng)力將隨根圓上槽寬的增大而大大減小。因此，提出了各種漸開線齒的修形方法，以使沿根圓的齒槽寬接近或大于齒厚。例如，按美國所提出的嚙合就屬此類，該建議依次地每隔一齒去掉一個柔輪齒，而剛輪齒則保持完整。嚙合時，在一個柔輪齒槽中將配置有兩個剛輪齒。這兩個齒按其功能來說類似于一個厚齒。在這里，嚙合位置圖與窄槽齒的相同。只是同時嚙合的齒數(shù)減小了一倍。這是去掉齒的嚙合的缺點之一。第二個缺點是由去齒時工藝上的困難或必須制造特種*所引起的。

在計算嚙合側(cè)隙時，沒有考慮輪齒的柔性，這是因為輪齒柔性對減小初始側(cè)隙的影響較之其他因素為小之故?？磥?，在齒間的初始側(cè)隙消除以后，輪齒的柔性對沿齒的載荷分布具有很重要的影響。由此得出，具有凸輪波發(fā)生器的傳動在載荷作用下柔輪形狀變化的問題。對具有圓盤波發(fā)生器和其他型式波發(fā)生器的傳動來說，這類問題目前還未解決。但實驗研究表明，在這些結(jié)構(gòu)中，在載荷作用下柔輪形狀的變化大致具有同樣的特性。